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1 引言
变压器一直是电源设备和装置，缩小体积、提高功率密度、实现模块化的一只拦路虎。虽然高频变换技术引入电源后，可以甩掉体积庞大的工频变压器，但还需使用铁氧体磁芯的高频变压器。铁氧体磁芯高频变压器的体积虽比工频变压器小，但离开模块化的要求还相差很远。它不但体积还嫌大，而且它的发热量，漏电感都不小。因此近几年来，许多专家、学者、工程师一直在研究解决这个问题的办法。高频平板变压器的研制开发成功，就使变压器技术发生一个飞跃。它不但能使变压器的体积缩小很多，而且还能使变压器内部的温升很低、漏电感很小，效率可做到99.6％，成本比一般同功率的变压器低一半。它可用于单端正、反激，半桥，全桥和推挽变换器中作AC/DC和DC/DC变换器用。它对低电压、大电流的变换器特别适用。所以用它来做当代计算机电源特别合适。
2 运行在高频情况下常规变换变压器存在的问题
（1）漏电感（简称漏感）
理想的变压器（完全耦合的变压器）原边绕组产生的磁通应全部穿过副边绕组，没有任何 损失和泄漏。但实际上常规的变换变压器不可能实现没有任何损失和泄漏。原边绕组产生的磁通不可能全部穿过副边绕组。非耦合部分磁通就在绕组或导体中有它自己的电感，存贮在这个“电感”中的能量不和主功率变压器电路相耦合。这种电感我们称之为“漏感”。理想变换器对绝缘的要求和为了要得到很低的电磁干扰（EMI）而需要很紧的电磁耦合以减小漏感的要求，是相互矛盾的。
当变压器不通电（转向脱离电源或开关处于关断期间）时，漏感存贮的能量要释放出来形成明显的噪音。在示波器上能看到此噪音的高频尖峰脉冲波形。高频尖峰脉冲波形的幅值Uspike和漏感Lleak与电流相对时间变化率的乘积成正比。即：
|Uspike|=Lleakdi/dt（1）
当工作频率升高，电流相对时间的变化率也就增加。漏感的影响将更严重。漏感的影响和变换器的开关速度成正比。漏感产生过高的尖峰脉冲会损坏变换器中的功率器件并形成明显的电磁干扰（EMI）。为了降低漏感产生的尖峰脉冲幅值Uspike，而在变换器电路中必须加入缓冲网络。但缓冲网络的加入，会增大变换器电路的损耗。使变换器电路随工作频率提高，损耗增加，效率降低。
 图1常规变换变压器和平板变压器示意图 （a）常规变换变压器（b）平板变压器 （2）绕组间电容
当变压器的绕组是多层绕组时，则顶层绕组和底层绕组之间就有电位差。两个导体之间有电位差，就存在电容。这个电容就称为“绕组间电容”。当工作在高频时，这个电容会以惊人的速率进行充电和放电。电容充电和放电过程中会产生损耗。在给定的时间内，它充电和放电的次数愈多，损耗就愈大。
（3）趋肤效应
（4）邻近效应
（5）局部过热点
常规的变换变压器工作在高频时，其磁芯中部会有局部过热点。因此，为了减小热效应，常规变换变压器的工作频率提高时，就必须相应地减小其磁通密度，增大其体积。这就使得无法用它去做高功率密度的电源。
对于低输出电压理想型变换器来说，它的降压比是很高的。用常规变换变压器时，通常1匝输出绕组，大约需要32匝原边绕组。这样，原边绕组就需多层布置，因而漏感和绕组间电容大、趋肤效应和邻近效应严重等不利因素在变换变压器中都存在。
3 常规变换变压器和平板变压器比较
常规变换变压器通常是由单磁芯多原边绕组组成，而平板变压器是由单匝（或几匝）原边绕组和多磁芯组成。这些磁芯都装有单匝的副边绕组并封装成模块，如图1所示。
（1）常规变换变压器由于它的原边绕组匝数多，所以漏感比较大，而平板变压器单匝（或几匝）原边绕组和单匝的副边绕组耦合很紧，所以漏感很小。30A平板变压器的漏感仅2.0nH。所以把它用在快速开关电路中时，不但损耗很小，而且还能减轻电路中其它部件承受的应力。
（2）平板变压器的频率特性比常规变换变压器好。平板变压器可工作在（100～500）kHz频率之间。
（3）平板变压器能直接紧贴底板固定，所以它的散热条件很好。这种专用变压器是一种体积很小而又具有很大表面积的元件。所以它不存在局部过热点的问题。
（4）因为平板变压器能改善热耗散问题。所以它能实现高磁通密度，并能采用紧封装来实现高功率密度。而常规变换变压器是无法和它相比拟的。150W的平板变压器模块，它的体积为5.38（长）×1.60（宽）×1.17（高）立方厘米。
（5）平板变压器技术能大幅度减小变压器的生产成本和销售价格。能使生产成本和销售价格降低50％。因为它能减轻电路中其它部件承受的应力，所以变换器电路中其它部件可采用低功率器件。由于平板变压器的散热条件很好，所以它可用很小的散热器。再加上变压器模块批量化生产后，其价格将会降低更多。
（6）平板变压器的可＊性比常规变压器高。在平板变压器中，即使有一磁芯损坏，平板变压器中其余磁芯和并连的导线仍能正常工作，而常规变换变压器只要有一处损坏，整个变压器就无法正常工作。
目前平板变压器模块产品的功率有150W，300W，450W，750W，900W和1500W。
4 平板变压器内部结构及其电感的测量和计算方法
以上叙及用作变换变压器的平板变压器由若干个铁氧磁芯做成。2个磁芯做变压器，1个磁芯做电感。3个磁芯构成1个变压器/电感模块。许多模块可以连接在一起组成平板方阵变压器。采用这种结构的平板变压器能解决变换变压器工作在高频时，其磁芯中部的局部过热点问题。
1只变压器模块包含2只铁氧体磁芯。变压器模块由1付正方形铁氧磁芯组装而成，2只铁氧磁芯用环氧树脂粘接在一起，如图2（b）所示。1付绕组镶入每个磁芯内部，粘接在磁芯内表面和输出端的拐角处，如图2（a）所示。当绕组通过磁芯后，接着旋转180°往回绕。所以每一绕组的“始端”和“末端”都在磁芯的对向角落上。1只相似尺寸的电感加在模块内部变压器部分的中心抽头上。其突出的焊片接滤波电容器。有关这种变压器和磁芯的细节见参考文献。
变压器副边绕组的端子直接和共阴极肖特基整流器TO－228连接。这样可以节省用户在变压器副
 图2平板变压器的外形图 （a）带有简单螺旋绕组的磁芯（b）双磁芯粘接在一起的模块
 图3模块内部电路的原理图
 图4两磁芯模块FTI/CTI－Xx2A－1B/2B/3B（匝比4:1） 边绕组上进行抽头等组装工作量。加上肖特基整流器导通时的正向压降很低，所以整个电路的效率可做得很高。穿过变压器的原边绕组是后来加上的。变压器的等效变换率由模块数Ne和原边绕组匝数Np乘积和1的比率来决定，即变换率是：（Ne×Np）：1。高的变换率可以通过增加原边绕组匝数或增加模块数来获得。
平板变压器可以使电源模块化，它在分布式电源中应用，其特点是其它变压器无法和它比拟的。在市场上，它是大家公认的最小外形和允许用于最高电流密度的一种变压器。
模块内部电路的原理图如图3所示。在图中电感是接在变压器次级绕组的中心抽头和输出端之间，这样安排是为了节省组装的工作量。
每一模块漏感的最大值仅有4nH。漏感测量是用5块，其整流器的输出端被铜条短接，原边绕组为3匝的模块进行测量。这时测得的漏感是0.18μH。因为变压器原边电感等于1只模块的漏感和模块数及原边匝数平方的乘积。它的数学表达式为：
Lp=Lmod×Ne×Np2（3）
式中Lp——变压器原边电感；
Lmod——1匝穿过1个模块的漏感；
Ne——模块数；
Np——原边匝数。
公式（3）给出的原边电感是当副边开路时测得的电感；而给出的漏感是当副边短路时测得的电感。
5块具有3匝原边绕组的半桥平板变压器，它的变换比是9：1，代入上面数据可得：0.18μH=Lmod×5×9，因此1个模块（2只方块磁芯）的漏感是：
Lmod=0.18μH/（5×9）=180nH/45=4nH
对于具有2匝原边绕组的5个模块，其漏感可用公式（3）进行计算：
Lleak=Lmod×Ne×Np2（输出端应短路）
=4×5×22=80（nH）
因为它原边的匝数很少，所以它的邻近效应是最小的。
磁路设计人员所关心的变
压器磁芯（双磁芯组合）尺寸如下：
—磁芯面积：0.68cm2；
—磁路长度：2.8cm；
—磁芯体积：2.0cm3。
模块（双磁芯组合）中变压器单元电感的技术条件是：每一模块每一正方形匝的电感最小值为10.0μH；漏感最大值为4nH。滤波电感单元和变压器单元大小相似，也是3匝。允许通过电流的大小通常由外接整流器电流的额定值来决定。在30A时，滤波电感技术条件规定其电感最小值是2μH。
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